4 具體改造及效果

      4.1 改造方案

      在維持原有風(fēng)機(jī)不變的前提下， 取消各給料點(diǎn)所有的D108 mm 電動(dòng)門， 改為每個(gè)給料點(diǎn)用一個(gè) D159 mm 的電動(dòng)門與一個(gè)同口徑的手動(dòng)門相串聯(lián)，正常啟、停只需操作電動(dòng)門，而手動(dòng)門只作系統(tǒng)檢修隔絕使用。在管道方面：將1 號(hào)混合器出口至第1 級(jí)分配器入口的D273 mm× 10 mm 管道更換為D219 mm×10 mm 管道，分配器后面出來(lái)的2 路D159 mm× 8 mm 管道不動(dòng)，至1、4 號(hào)料腿正中間上方后彎轉(zhuǎn)向下，與1、4 號(hào)料腿的給料點(diǎn)連接，即1 號(hào)石灰石給料線只供1、4 號(hào)料腿， 形成1 號(hào)與4 號(hào)以中心線對(duì)稱布置； 而將2 號(hào)混合器出口至4 個(gè)料腿的所有管道全部廢除，混合器旋轉(zhuǎn)180°后，重新鋪設(shè)D219 mm× 10 mm 管道直至2、3 號(hào)料腿正中間上方， 變徑為2 路D159 mm×8 mm 分管與2、3 號(hào)料腿的給料點(diǎn)相連接，即2 號(hào)石灰石給料線只供2、3 號(hào)料腿，形成2 號(hào)與3 號(hào)以中心線對(duì)稱布置， 實(shí)現(xiàn)了單線2 點(diǎn)給粉的目的（見圖2）。

      4.2 改造效果

      系統(tǒng)完全改造后再次進(jìn)行試運(yùn)行， 空載時(shí)母管壓力降為9～10 kPa，1 號(hào)線比2 號(hào)線的空載壓力稍低1 kPa 左右，表明管道損失大幅下降；而在徹底取消程控后投粉試運(yùn)行， 母管壓力隨旋轉(zhuǎn)給料閥轉(zhuǎn)速的上升而平穩(wěn)升高，全線管道無(wú)積粉現(xiàn)象，母管壓力數(shù)值始終比旋轉(zhuǎn)給料閥轉(zhuǎn)速的百分比數(shù)值低， 在相同的轉(zhuǎn)速下2 號(hào)線又比1 號(hào)線的壓力稍高2 kPa 左右。為了摸清改造后的極限值，在監(jiān)視母管壓力的同時(shí)逐步提高旋轉(zhuǎn)給料閥轉(zhuǎn)速，1 號(hào)0 線在旋轉(zhuǎn)給料閥轉(zhuǎn)速超過(guò)60%以后母管壓力開始劇烈擺動(dòng)，表明管道內(nèi)出現(xiàn)積粉； 而2 號(hào)線在旋轉(zhuǎn)給料閥轉(zhuǎn)速超過(guò) 55%以后母管壓力開始劇烈擺動(dòng)， 這是因?yàn)? 號(hào)線比1 號(hào)線管路要長(zhǎng)1/3 左右， 管道損失比1 號(hào)線要大，其空載壓力和運(yùn)行壓力都要比1 號(hào)線稍高，積粉出現(xiàn)也就相對(duì)較早。經(jīng)試驗(yàn)最終確認(rèn)改造后旋轉(zhuǎn)給料閥可長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行的最高轉(zhuǎn)速為變頻器輸出 50%，對(duì)應(yīng)的母管壓力為40～50 kPa。

      隨后又對(duì)6 號(hào)爐石灰石二級(jí)輸送系統(tǒng)進(jìn)行了不同轉(zhuǎn)速下的出力試驗(yàn)（見表1）。

      數(shù)據(jù)表明當(dāng)旋轉(zhuǎn)給料閥變頻器輸出在50%時(shí)雙線出力高達(dá)33 t/h， 石灰石粉的相對(duì)體積質(zhì)量按 1.3 計(jì)算；而在40%下雙線出力即可滿足24.6 t/h 的設(shè)計(jì)出力。

      為了摸清真正的脫硫效果，專門進(jìn)行了脫硫效率試驗(yàn)， 經(jīng)試驗(yàn)證明在正常的燃用煤種情況下，其含硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)幾乎是設(shè)計(jì)煤種的2 倍，而鍋爐設(shè)計(jì)的煙氣排放標(biāo)準(zhǔn)為：在75%負(fù)荷且燃用含硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.72%的設(shè)計(jì)煤種時(shí)， 脫硫效率大于90%，煙氣排放的SO2 質(zhì)量濃度小于76 mg/L， 從表中數(shù)據(jù)可看出，實(shí)際的煙氣排放指標(biāo)完全達(dá)到甚至超過(guò)環(huán)保設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)， 但石灰石的用量比設(shè)計(jì)用量要大1 倍多（見表2）。

      5 結(jié)語(yǔ)

      通過(guò)運(yùn)行實(shí)踐表明，石灰石系統(tǒng)正常投入后，除了SO2 排放環(huán)保達(dá)標(biāo)外，還具有以下幾個(gè)優(yōu)點(diǎn)：穩(wěn)定床壓、控制床溫、改善流化狀況、防止回料腿結(jié)焦以及滅火后的快速恢復(fù)。但也暴露出一些問(wèn)題，如：設(shè)計(jì)煤種的選擇， 含硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)的高低直接關(guān)系著石灰石粉的用量， 二者成正比； 石灰石品種的選擇， CaO 活性的高低與石灰石粉的用量成反比， 而上面 2 個(gè)因素又決定著石灰石系統(tǒng)一、二級(jí)出力的設(shè)計(jì)，一級(jí)出力又必須大于二級(jí)；加入的石灰石粉，經(jīng)過(guò)脫硫反應(yīng)，大約增加了相當(dāng)于加入總量2/3 的底渣，需由排渣系統(tǒng)排出， 而底渣量的增加對(duì)排渣系統(tǒng)又是一個(gè)考驗(yàn)， 常規(guī)的風(fēng)水聯(lián)合型冷渣器根本無(wú)法滿足運(yùn)行需要，必須改進(jìn)；石灰石粉的粒度分布也對(duì)系統(tǒng)產(chǎn)生影響，過(guò)細(xì)則未及反應(yīng)即被煙氣帶走浪費(fèi)掉，白白消耗用量，過(guò)粗則加重管道磨損，加速在管道內(nèi)沉積，降低系統(tǒng)出力。

      參考文獻(xiàn)：

      ［1］ 路春美，程世慶，王永征. 循環(huán)流化床鍋爐設(shè)備與運(yùn)行［M］. 北京：中國(guó)電力出版社，2003. LU Chun-mei, CHENG Shi-qing, WANG Yong-zheng. The CFB boiler and operation［M］. Beijing: China Electric Power Press, 2003.

      ［2］ 黨黎軍. 循環(huán)流化床鍋爐的啟動(dòng)調(diào)試與安全運(yùn)行［M］. 北京：中國(guó)電力出版社，2004. DANG Li-jun. The startup commissioning and safe operation of CFB boiler［M］. Beijing: China Electric Power Press, 2004.