為滿足國家“十二五”環(huán)保要求公司將4臺(tái)300MW機(jī)組脫硫系統(tǒng)改造成一爐一塔，同步取消煙氣旁路擋板、GGH、升壓風(fēng)機(jī)，對煙囪進(jìn)行防腐改造，對鍋爐燃燒器進(jìn)行微油點(diǎn)火改造，采用“三合一”引風(fēng)機(jī)。同時(shí)新建四臺(tái)SCR脫硝裝置，同步進(jìn)行低NOX燃燒器改造，空預(yù)器改造。


本文針對太倉港協(xié)鑫發(fā)電有限公司1025t/h鍋爐脫硫系統(tǒng)改造工程實(shí)例，介紹了1025t/h鍋爐脫硫、脫硫系統(tǒng)改造方案的選擇、應(yīng)用及實(shí)際運(yùn)行效果，為同類型機(jī)組脫硫系統(tǒng)改造提供借鑒和參考。太倉港協(xié)鑫發(fā)電有限公司四臺(tái)300MW機(jī)組原煙氣脫硫工程采用蘇源環(huán)保工程有限公司石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝技術(shù)，為兩爐一塔設(shè)計(jì)，脫硫系統(tǒng)設(shè)置旁路擋板門、GGH，每臺(tái)爐配置一臺(tái)100%容量的增壓風(fēng)機(jī)。

1、脫硫系統(tǒng)改造

脫硫系統(tǒng)進(jìn)行一爐一塔升級(jí)改造，取消脫硫煙氣旁路擋板，為提高系統(tǒng)可靠性及降低運(yùn)行能耗同步取消GGH、升壓風(fēng)機(jī)，對煙囪進(jìn)行防腐改造，對鍋爐燃燒器進(jìn)行微油點(diǎn)火改造。

1.1、取消旁路后影響系統(tǒng)可靠性的因素

(1)鍋爐點(diǎn)火方式

由于取消了旁路，在鍋爐點(diǎn)火時(shí)，煙氣中大量的油、灰進(jìn)入吸收塔，極易造成塔內(nèi)漿液污染、中毒，導(dǎo)致塔內(nèi)漿液起泡溢流、反應(yīng)效率降低，及石膏品質(zhì)不合格等一系列問題；因此，要求鍋爐點(diǎn)火盡可能無油點(diǎn)火或微油點(diǎn)火方式。

考慮到投資成本，我司鍋爐點(diǎn)火方式改為微油點(diǎn)火方式，四支微油點(diǎn)火槍出力為75+75kg/h，機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)耗油約4T。同時(shí)為了縮短鍋爐點(diǎn)火時(shí)間，還增加了鍋爐爐底加熱系統(tǒng)，保證鍋爐點(diǎn)火前爐水溫度加熱到60℃以上。

（2）電除塵投運(yùn)方式

在鍋爐點(diǎn)火前即投入后三個(gè)電場，保證啟動(dòng)時(shí)大量的油、灰不進(jìn)入吸收塔。

（3）塔內(nèi)排油方式

雖然對鍋爐點(diǎn)火方式進(jìn)行改造，及電除塵投運(yùn)方式進(jìn)行優(yōu)化，機(jī)組啟動(dòng)時(shí)還會(huì)有少量的燃油進(jìn)入吸收塔。因此，在吸收塔高液位處設(shè)置排油口，在機(jī)組啟動(dòng)時(shí)，根據(jù)漿液取樣情況進(jìn)行排油。

（4）吸收塔保護(hù)

為防止鍋爐尾部再燃等原因造成吸收塔內(nèi)超溫，對脫硫系統(tǒng)啟、停及保護(hù)邏輯進(jìn)行優(yōu)化。還在塔入口煙道應(yīng)增設(shè)事故冷卻系統(tǒng)，和工藝水、消防水等相連，以保證在事故情況下保護(hù)塔內(nèi)部件和襯里的安全。主要保護(hù)邏輯說明如下：


（5）冗余設(shè)計(jì)

FGD系統(tǒng)對故障率高的系統(tǒng)要提供冗余設(shè)計(jì)。例如氧化風(fēng)機(jī)、石膏漿液排出泵、石灰石漿液泵、除霧器沖洗水泵、工藝水泵等重要設(shè)備都采用一運(yùn)一備的方式配置。對漿液循環(huán)泵，考慮到同時(shí)發(fā)生故障的可能性非常小，因此可不設(shè)置備用，但應(yīng)設(shè)置1套泵的備用葉輪，并保證葉輪使用壽命不低于10年。此外對重要的起調(diào)節(jié)保護(hù)的測量儀表，均考慮冗余，如液位計(jì)、pH計(jì)等。

1.2、取消GGH的可行性分析

取消旁路后，GGH的安全運(yùn)行直接威脅著FGD和整個(gè)機(jī)組的安全運(yùn)行。無旁路系統(tǒng)是否需要設(shè)置GGH，需進(jìn)行詳細(xì)的經(jīng)濟(jì)性和可靠性分析：

（1）對比有、無GGH方案可知，因GGH存在漏風(fēng)的原因，安裝GGH兩者在脫硫效率方面相對低1~2個(gè)百分點(diǎn)。

（2）根據(jù)目前國內(nèi)已投運(yùn)的GGH情況看，大多數(shù)GGH的運(yùn)行情況不佳。隨著運(yùn)行時(shí)間德增加，腐蝕的問題完全暴露出來，目前主要的問題是換熱元件堵塞，甚至造成FGD及機(jī)組停運(yùn)。

（3）GGH的投資和運(yùn)行費(fèi)用非常昂貴，對于1臺(tái)300MW機(jī)組安裝GGH總投資為1500多萬元，舊有GGH改造的費(fèi)用約需500萬元，約占FGD系統(tǒng)總投資的15％以上，年運(yùn)行、維護(hù)費(fèi)用約500萬元。在20年壽命內(nèi)整體投資內(nèi)，不安裝GGH的FGD系統(tǒng)節(jié)省約7000萬元。

（4）取消GGH后，煙氣抬升高度將會(huì)受到一定影響。但本次脫硫改造同步新增煙氣脫硝裝置，因此通過核算，NOx、SOx的最大落地濃度均在標(biāo)準(zhǔn)范圍之內(nèi)。

因此無論從設(shè)備的可靠性考慮，還是從經(jīng)濟(jì)性比較來看，對于無旁路脫硫系統(tǒng)，取消GGH可使脫硫系統(tǒng)及機(jī)組運(yùn)行更加安全、可靠、經(jīng)濟(jì)。

1.3、取消GGH后需解決以下問題

（1）石膏雨問題

由于取消GGH，凈煙氣問題一般在50℃左右，雖然其滿足排放要求。但由于擴(kuò)散能力相對較弱，容易產(chǎn)生石膏雨現(xiàn)象，因此除霧器選型及布置方式尤為重要。本次脫硫改造的除霧器采用屋脊式，布置在塔內(nèi)，除霧效果好，便于沖洗。

（2）煙囪防腐問題

取消GGH后，進(jìn)入煙囪的煙氣溫度只有45～50℃左右，并且含有大量的水蒸氣。在排煙過程中，由于擴(kuò)容和散熱作用在煙囪內(nèi)壁上會(huì)有大量的凝結(jié)酸水，煙囪內(nèi)壁長期處于浸泡狀態(tài)，煙囪為“濕煙囪”。濕煙囪的煙氣溫度低，密度大，煙囪的自抽吸能力低，造成了煙囪內(nèi)正壓區(qū)范圍的擴(kuò)大，煙氣向外壁滲透對筒壁造成的腐蝕加大。因此煙囪的防腐工藝的選擇成為了一個(gè)重要的環(huán)節(jié)。

a、煙囪防腐的設(shè)計(jì)原則是根據(jù)煙囪腐蝕程度的輕重而采取不同的對策，在此基礎(chǔ)上，結(jié)合目前行業(yè)內(nèi)相同類型煙囪改造后的現(xiàn)狀和普遍存在的問題，涂料、膠泥類防腐材料一般不適用于老機(jī)組煙囪改造。

b、在現(xiàn)有煙囪改造案例中，應(yīng)用砌塊類防腐材料目前有部分短期成功運(yùn)行經(jīng)歷。根據(jù)專家獲取的信息來看，在砌塊類防腐材料中，有兩種比較可行，一是含硼量在12%以上的玻璃磚，二是發(fā)泡陶瓷磚。砌塊類砌筑膠應(yīng)選擇硅膠類或“賓高德”配套膠，且用膠量每平方米不少于12kg。但由于其施工要求極高，很難達(dá)到，往往因施工質(zhì)量造成砌塊脫落，短時(shí)間內(nèi)便出現(xiàn)滲漏腐蝕現(xiàn)象。

c、目前，采用鈦鋼復(fù)合板鋼內(nèi)筒是目前最為安全、可靠和經(jīng)濟(jì)的防腐方案。

因此，本次煙囪防腐改造，采用技術(shù)先進(jìn)、可靠性較高的鈦鋼復(fù)合板單鋼內(nèi)筒煙囪方案。煙囪增設(shè)鋼內(nèi)筒，內(nèi)筒直徑7.0m。材質(zhì)為鈦復(fù)合板，鋼板厚度16mm，鋼鈦板1.2mm。

1.4、取消增壓風(fēng)機(jī)可行性

取消旁路后及GGH后，系統(tǒng)阻力約2000Pa，比原來減少近2000Pa，原有的增壓風(fēng)機(jī)出力偏大。同時(shí)考慮到動(dòng)調(diào)風(fēng)機(jī)的可靠性，由于工作環(huán)境惡劣，故障頻繁，在取消旁路后其直接影響機(jī)組的可靠性。在本次引風(fēng)機(jī)增容改造時(shí)，通過論證取消增壓風(fēng)機(jī)，采用“三合一”引風(fēng)機(jī)。從系統(tǒng)的安全性和經(jīng)濟(jì)性考慮，使系統(tǒng)大為簡化，減少系統(tǒng)阻力，提高系統(tǒng)可靠性。

1025t/h鍋爐原有煙氣系統(tǒng)阻力3569Pa，改造后脫硝系統(tǒng)增加阻力800Pa，預(yù)留電除塵改造增加阻力約955Pa，電除塵至引風(fēng)機(jī)入口煙道改造增加阻力50Pa，脫硫系統(tǒng)含煙囪改造后系統(tǒng)阻力1640Pa。因此BMCR工況下，引風(fēng)機(jī)入口壓力為-5374Pa，出口壓力為1640Pa?？紤]引風(fēng)機(jī)有10%的流量余量，20%的壓力余量，10℃的溫度余量，因此風(fēng)機(jī)的入口全壓需達(dá)到約-9.7KPa。

風(fēng)機(jī)的壓頭與轉(zhuǎn)速的2次方成正比，靜調(diào)風(fēng)機(jī)由于無法設(shè)置成兩級(jí)，因此只有通過提高轉(zhuǎn)速來克服系統(tǒng)阻力。風(fēng)機(jī)壓頭高于7000Pa時(shí)，風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速已經(jīng)很高，風(fēng)葉的線速度也很高；風(fēng)機(jī)壓頭如果超過8000Pa，風(fēng)葉的線速度無法控制在臨界速度140m／s以下，風(fēng)機(jī)的強(qiáng)度設(shè)計(jì)、氣動(dòng)性能和噪聲均難以滿足要求。因此，若滿足本次風(fēng)機(jī)改造性能參數(shù)，靜調(diào)風(fēng)機(jī)存在一定的技術(shù)難度，基本無法實(shí)現(xiàn)風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)上只能選擇雙級(jí)動(dòng)調(diào)或雙吸離心引風(fēng)機(jī)。

1.5、引風(fēng)機(jī)選型分析比較

（1）《大火規(guī)》對煤粉鍋爐的引風(fēng)機(jī)選型給出要求：

“大容量鍋爐的吸風(fēng)機(jī)宜選用靜葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)或高效離心式風(fēng)機(jī)。當(dāng)風(fēng)機(jī)進(jìn)口煙氣含塵量能滿足風(fēng)機(jī)要求，且技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較合理時(shí)，可采用動(dòng)葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)?！币虼耍壳半姵龎m效率設(shè)計(jì)值達(dá)99.7%以上，粉塵濃度一般低于為100mg／Nm3，可以選擇動(dòng)調(diào)軸流風(fēng)機(jī)。下面對兩種結(jié)構(gòu)風(fēng)機(jī)的整體方案進(jìn)行簡單比較。

（2）設(shè)備可靠性

由于風(fēng)機(jī)的工作環(huán)境較差，除了煙塵、SOx，還有煙氣中的水分，對于雙級(jí)動(dòng)調(diào)風(fēng)機(jī)可能存在不利因素。譬如會(huì)頻繁發(fā)生葉片卡澀、漂移等造成振動(dòng)，從而導(dǎo)致液壓缸、軸承箱等漏油現(xiàn)象，液壓缸控制頭中心變化進(jìn)一步造成風(fēng)機(jī)振動(dòng)等。而且每次檢修都要對風(fēng)機(jī)進(jìn)行解體檢查，檢修工作量非常大。

若選用雙吸離心風(fēng)機(jī)，上述問題基本可以避免，維護(hù)工作量非常小。

（3）設(shè)備成本

近年來由于變頻器的普及，采用變頻雙吸離心風(fēng)機(jī)設(shè)備費(fèi)用略低于雙級(jí)動(dòng)調(diào)軸流風(fēng)機(jī)，雙級(jí)動(dòng)調(diào)風(fēng)機(jī)如采用國產(chǎn)轉(zhuǎn)子，則整體費(fèi)用差別不大。

（4）施工成本

采用雙吸離心引風(fēng)機(jī)，由于基礎(chǔ)和煙道變動(dòng)很大，施工成本相對較高，但總額不是很高。

（5）施工難度及工期

采用雙吸離心引風(fēng)機(jī)，由于基礎(chǔ)和煙道變動(dòng)很大，工程量適當(dāng)增加，施工工期也相對較長，但一般能在30天之內(nèi)完成。

（6）平面布置

選擇雙吸離心風(fēng)機(jī)時(shí)，引風(fēng)機(jī)進(jìn)口法蘭端面（配套補(bǔ)償器）到風(fēng)機(jī)葉輪軸線距離不大于4m，進(jìn)氣箱、調(diào)節(jié)門和進(jìn)口膨脹節(jié)采用標(biāo)準(zhǔn)產(chǎn)品，夾角為60°，進(jìn)口膨脹節(jié)與進(jìn)口煙道配供弧形過渡煙道，這樣既能很好地對接，也可減小入口阻力，風(fēng)機(jī)進(jìn)出口煙道采用集中布置，更好的滿足風(fēng)機(jī)運(yùn)行需求，同時(shí)節(jié)省了空間，可以很方便的在離心風(fēng)機(jī)后布置脫硫塔，使新建脫硫塔方案可行，停機(jī)接口也只需30天左右。

（7）運(yùn)行成本

在機(jī)組不同工況下，兩種方案風(fēng)機(jī)的效率很接近，根據(jù)《300MW/600MW鍋爐引風(fēng)機(jī)的優(yōu)化型式》(成都電力機(jī)械廠)文獻(xiàn)分析，機(jī)組負(fù)荷高于80%時(shí)，離心風(fēng)機(jī)（調(diào)速型）效率略低，比雙級(jí)動(dòng)調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)低1%；機(jī)組負(fù)荷低于80%時(shí)，離心風(fēng)機(jī)（調(diào)速型）效率優(yōu)勢明顯，從80%~50%負(fù)荷區(qū)間，離心風(fēng)機(jī)（調(diào)速型）效率比雙級(jí)動(dòng)調(diào)風(fēng)機(jī)效率高出1%~12%。

（8）維護(hù)成本

從設(shè)備構(gòu)造和制造工藝上看，離心風(fēng)機(jī)維修簡單，費(fèi)用較低.只是轉(zhuǎn)子重量偏重，近15噸左右，拆裝略顯笨重。離心風(fēng)機(jī)出力存在一定極限，在60萬及百萬級(jí)機(jī)組基本采用雙級(jí)動(dòng)調(diào)引風(fēng)機(jī)。

綜上所述，綜合各方面比較分析，從目前的趨勢來看，受煙氣參數(shù)制約，大機(jī)組基本采用雙級(jí)動(dòng)調(diào)引風(fēng)機(jī)。但對于1025t/h鍋爐引風(fēng)機(jī)改造，根據(jù)煙氣參數(shù)選型，從可靠性、經(jīng)濟(jì)性、投資成本等方面綜合比較，采用雙吸離心風(fēng)機(jī)（變頻調(diào)速）相對來講是一個(gè)更好的選擇。

1.6、一爐一塔改造方案選擇

原脫硫裝置為兩爐一塔，現(xiàn)改造為一爐一塔，必須新建一座吸收塔，另一座吸收塔由老塔改造還是新建，方案的選擇需要通過論證比較。

（1）對老塔改造

對原有吸收塔進(jìn)行吸收區(qū)變徑改造，同時(shí)改造相應(yīng)的噴淋層、除霧器、循泵、氧化風(fēng)機(jī)、石灰石漿液泵。該方案最大的困難是改造工期，至少需要四個(gè)月，在此期間，機(jī)組停運(yùn)將損失發(fā)電量，機(jī)組運(yùn)行將付出高額的排污費(fèi)。

（2）新建一座吸收塔

新建一座吸收塔，配置新的噴淋層、除霧器、循環(huán)漿液泵、氧化風(fēng)機(jī)、石灰石漿液泵、攪拌器等。機(jī)組只需停運(yùn)30天，完成相關(guān)接口工作即可。

兩種方案在投資成本上相差不多，關(guān)鍵是看影響機(jī)組發(fā)電量或排污費(fèi)的問題。很明顯選第二種方案較為可行。

2、脫硝系統(tǒng)改造

1025t/h鍋爐原設(shè)計(jì)采用緊湊型低NOx燃燒技術(shù)，即燃燒器上部設(shè)計(jì)兩層OFA、一層SOFA燃燼風(fēng)。鍋爐原設(shè)計(jì)未提供NOx排放值，根據(jù)機(jī)組歷次大修后燃燒優(yōu)化試驗(yàn)報(bào)告，NOx排放值受到煤種、配風(fēng)、氧量、負(fù)荷波動(dòng)等因素的影響較大，一般在在350mg/Nm3左右，高值達(dá)到450mg/Nm3左右。因此，若只采用煙氣脫硝（SCR技術(shù)），則其入口NOx設(shè)計(jì)值應(yīng)按450mg/Nm3考慮。

根據(jù)《火電廠氮氧化物防治技術(shù)政策》，及經(jīng)調(diào)研分析，采用低NOx燃燒控制+煙氣脫硝（SCR）相結(jié)合的技術(shù)方案，在可行性、投資成本、施工難度、運(yùn)行成本等方面是最佳的組合方案。

2.1、低NOx燃燒器

太倉港協(xié)鑫發(fā)電有限公司1025t/h鍋爐，常用煤種揮發(fā)份較高，有利于采用低NOx燃燒技術(shù)。通過調(diào)研及可行性分析，最終選用雙尺度低NOx燃燒器，滿足燃燒穩(wěn)定、高效、可靠、低NOx的要求。同步對燃油系統(tǒng)進(jìn)行了微油點(diǎn)火裝置改造，采用微油點(diǎn)火技術(shù)后，鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)耗油量不超過4t。

雙尺度低NOx燃燒器為國內(nèi)較先進(jìn)的產(chǎn)品，燃燒器箱殼由隔板分成若干風(fēng)室，各風(fēng)室出口處布置噴嘴，風(fēng)室的入口處布置二次風(fēng)門擋板，頂部二次風(fēng)噴嘴（OFA）為手動(dòng)，單獨(dú)擺動(dòng)。燃燒器上部布置有16只燃盡風(fēng)(SOFA)風(fēng)口，分四層布置。

2.2、煙氣脫硝（SCR）裝置

太倉港協(xié)鑫發(fā)電有限公司1025t/h鍋爐煙氣脫硝裝置采用選擇性催化還原(SCR)技術(shù)，脫硝裝置如圖2所示。采用高塵布置方式，即將脫硝裝置布置在省煤器與空預(yù)器之間，該方式是應(yīng)用最廣泛的布置方式。如圖2所示：

為了以后在選擇催化劑方面得到更大的自由度，滿足不同型式、廠家的產(chǎn)品，本工程反應(yīng)器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)按較重的蜂窩式催化劑進(jìn)行。脫硝催化劑布置兩層，備用一層。三層設(shè)計(jì)脫硝率80%，二層，設(shè)計(jì)效率65%。

(1)煙氣流程

由于SCR系統(tǒng)所要求的煙氣溫度為300~400℃，故本工程SCR反應(yīng)器放置在省煤器和空氣預(yù)熱器之間，這里的煙氣溫度為362℃，滿足反應(yīng)要求。氣氨與空氣均勻混合后，通過噴氨格柵與煙氣均勻混合后進(jìn)入反應(yīng)器。煙氣經(jīng)過煙氣脫硝過程后經(jīng)空氣預(yù)熱器熱回收后進(jìn)入電除塵器和FGD系統(tǒng)后排入大氣。

(2)SCR反應(yīng)器

反應(yīng)器的上部安裝有導(dǎo)流板、整流裝置，在反應(yīng)器的豎直段裝有催化劑床。

反應(yīng)器采用固定床平行通道型式，安裝兩層，并預(yù)留一層位置。

每個(gè)反應(yīng)器按3層設(shè)計(jì)，層之間空間高度為3.2～3.6m。每層催化劑前端有耐磨層，減弱飛灰對催化劑的沖刷作用。

反應(yīng)器為直立式焊接鋼結(jié)構(gòu)容器，內(nèi)部設(shè)有觸媒支撐結(jié)構(gòu)，能承受內(nèi)部壓力，地震負(fù)荷、煙塵負(fù)荷、催化劑負(fù)荷和熱應(yīng)力等。反應(yīng)器殼外部設(shè)有加固肋及保溫層，催化劑頂部裝有密封裝置，防止未處理過的煙氣短路。

(3)氨噴射系統(tǒng)

氨和空氣在混合器和管路內(nèi)借流體動(dòng)力原理將二者充分混合，再將混合物導(dǎo)人氣氨分配總管內(nèi)。氨噴射系統(tǒng)包括供應(yīng)箱、噴霧格柵和噴孔等。噴射系統(tǒng)配有手動(dòng)調(diào)節(jié)閥來調(diào)節(jié)氨的合理分布，在對NOX濃度進(jìn)行連續(xù)分析的同時(shí)，調(diào)節(jié)必要的氨量從噴氨格柵中噴出，通過格柵使氨與煙氣混合均勻。

2.3、鍋爐附屬設(shè)備改造

增加了煙氣脫硝SCR裝置后，煙氣成分、阻力和系統(tǒng)布置均發(fā)生了變化，為了保證下游設(shè)備的正常運(yùn)行，同步對鍋爐附屬設(shè)備進(jìn)行了相關(guān)改造。

（1）空預(yù)器改造

SCR裝置安裝在現(xiàn)有省煤器與空預(yù)器之間以后，逃逸的氨將與三氧化硫反應(yīng)，在空預(yù)器中溫段換熱元件和低溫段換熱元件上生成硫酸銨和硫酸氫銨。其中硫酸氫銨在該處溫度區(qū)間內(nèi)為粘著的沉積物，從而限制了煙氣的流動(dòng)和降低傳熱效率。

為了避免空預(yù)器發(fā)生低溫腐蝕，兼顧設(shè)備運(yùn)行后的出口煙風(fēng)溫度、壓降、硫酸氫銨沉降，將空預(yù)器進(jìn)行相關(guān)改造。將原來高、中、低溫三段改造為2層布置：即熱端低碳鋼元件和冷端耐腐蝕元件。

（2）鍋爐鋼架的改造

脫硝裝置的水平力由脫硝裝置的柱網(wǎng)承擔(dān)，鍋爐支架在設(shè)計(jì)時(shí)沒有考慮此力，根據(jù)脫硝裝置的荷載對部分鍋爐支架改造加固。同時(shí)原有設(shè)計(jì)的鍋爐尾部M排鋼架存在大的斜支撐，無法安裝增加的SCR進(jìn)、出口煙道，同步進(jìn)行了改造加固。

3、改造后運(yùn)行情況分析

3.1、微油改造

機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)由原來40噸下降為4噸，節(jié)油90%，同時(shí)避免了燃油污染漿液。

3.2、低NOX燃燒器+SCR改造

進(jìn)行低NOX燃燒器改造后，鍋爐出口NOX均值（6%標(biāo)態(tài)）由改造前350mg/Nm3下降至180mg/Nm3，兩層催化劑脫硝效率達(dá)到70%，煙囪排口NOX均值（6%標(biāo)態(tài)）在60mg/Nm3。

3.3、脫硫系統(tǒng)改造

脫硫系統(tǒng)進(jìn)行升級(jí)改造后，實(shí)際運(yùn)行脫硫效率由93%提高到95%，全年削減SO2排放量約1000噸，并且提高脫硫系統(tǒng)取消旁路后的運(yùn)行可靠性，同時(shí)進(jìn)行升級(jí)改造脫硫+引風(fēng)機(jī)單耗下降約0.25%，具有極大的經(jīng)濟(jì)效益。