1. 由于電控&制冷器件獨(dú)立模塊，單位占地面積蒸發(fā)器面積比“V/A”型可以提高5~10%，比 “/”型可以提高10~15%左右。同時(shí)基本所有器件被安置在獨(dú)立模塊中，會(huì)導(dǎo)致整個(gè)機(jī)組的流道阻力會(huì)降低100Pa以上，也減少氣流不均勻性的影響。

2. 模塊化上下送風(fēng)空調(diào)的過(guò)濾網(wǎng)是貼合蒸發(fā)器放置，與傳統(tǒng)的空調(diào)上送風(fēng)過(guò)濾網(wǎng)門(mén)置和下送風(fēng)頂置有著很大的區(qū)別，過(guò)濾網(wǎng)面積是傳統(tǒng)的機(jī)房空調(diào)的2 ~2.5倍。大家都知道過(guò)濾網(wǎng)的空氣阻力與迎面風(fēng)速平方成正比，所以模塊化空調(diào)的過(guò)濾網(wǎng)空氣側(cè)阻力可以從200~300Pa減少至60Pa左右(基于蒸發(fā)器的迎面風(fēng)俗在2.2m/s)。由于過(guò)濾網(wǎng)貼合蒸發(fā)器放置，相當(dāng)于使空氣在進(jìn)入蒸發(fā)器前天然增加一個(gè)均流器，進(jìn)一步提高蒸發(fā)器的空氣側(cè)分配均勻性。

3. 模塊化的空調(diào)的蒸發(fā)器為前后“W/M”放置，每個(gè)制冷模塊中包含一組“V/A”蒸發(fā)器，風(fēng)機(jī)居中放置，“V/A”蒸發(fā)器中的兩片換熱器的空氣側(cè)完全對(duì)稱(chēng)，空氣側(cè)的風(fēng)速分布完全均勻。再看附圖2中，“V/A”型結(jié)構(gòu)天然會(huì)導(dǎo)致前后兩個(gè)系統(tǒng)的換熱器空氣分配不均，系統(tǒng)1和系統(tǒng)2的運(yùn)行參數(shù)會(huì)不同。再看附圖3“/”型的由于盤(pán)管會(huì)比較長(zhǎng)，相對(duì)風(fēng)機(jī)的最遠(yuǎn)端和最近端的差距太大，導(dǎo)致整個(gè)蒸發(fā)器的空氣側(cè)分配的不均勻性。模塊化結(jié)構(gòu)盤(pán)管的空氣側(cè)CFD分析附圖5，兩側(cè)盤(pán)管風(fēng)速及均勻性良好。

4. 由于模塊化結(jié)構(gòu)天然空氣側(cè)分配均勻性以及過(guò)濾網(wǎng)的均流效果，加上分配毛細(xì)管的優(yōu)化，各制冷模塊的蒸發(fā)器各回路回氣溫度的差異在±2℃，這意味著制冷劑分配非常均勻。制冷劑側(cè)分配可以進(jìn)一步提高蒸發(fā)器溫度以及系統(tǒng)穩(wěn)定性，同時(shí)可以進(jìn)一步提高空調(diào)的顯熱比。

5. 模塊化機(jī)房空調(diào)的較小空氣側(cè)阻力的特點(diǎn)，可以?xún)?yōu)化風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)，在相同風(fēng)量情況，大大的降低風(fēng)機(jī)輸出功率。以100kW空調(diào)為例，傳統(tǒng)的機(jī)房空調(diào)風(fēng)機(jī)輸入功率為6.6kW左右，模塊化機(jī)房空調(diào)的風(fēng)機(jī)輸入功率為5.0kW左右.

6. 模塊化機(jī)房空調(diào)的大蒸發(fā)器以及高制冷劑分配均勻性的特點(diǎn)，制冷系統(tǒng)的蒸發(fā)器溫度在8.5~9.5℃，與傳統(tǒng)機(jī)房空調(diào)的6.0~7.0℃相比是一個(gè)較大的跨越。

綜上所述，采用先進(jìn)的模塊化結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)理念，增加單位占地面積蒸發(fā)器面積，增加過(guò)濾網(wǎng)過(guò)濾面積，降低了機(jī)組空氣阻力，提高制冷劑側(cè)分配均勻性，提高了蒸發(fā)溫度，從而提高制冷量，降低了風(fēng)機(jī)功率，提高了空調(diào)的能效比EER。目前經(jīng)過(guò)專(zhuān)業(yè)CFD模擬以及實(shí)機(jī)驗(yàn)證測(cè)試，普通風(fēng)冷機(jī)房空調(diào)采用模塊化節(jié)能設(shè)計(jì)后能效比可高達(dá)3.2以上，冷凍水型機(jī)房空調(diào)采用模塊化節(jié)能設(shè)計(jì)后能效比可高達(dá)25以上。